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[新型紡紗] 轉杯紡主要工藝參數選擇依據和標準

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樓主
發(fā)表于 2015-6-16 19:36:57 | 只看該作者 |正序瀏覽 |閱讀模式
首先要根據所紡原料品種、纖維線(xiàn)密度和長(cháng)度以及紡紗線(xiàn)密度來(lái)決定喂入條定量,其重量應適中,一般為18g/5m左右,然后確定紡紗所采用的零部件規格和速度,最后進(jìn)行紡紗工藝參數計算。
# Z  f' y8 L% N% Y- f: E3 f1.轉杯規格和速度 
2 d% J8 k( J' h/ L; v, `
根據所采用機型和所紡制纖維品種、線(xiàn)密度及成品要求來(lái)確定轉杯規格和速度。轉杯規格主要是轉杯直徑、轉杯形式和凝聚槽形狀,各種機型所配置的轉杯直徑是不同的,目前轉杯直徑在28~66mm之間的有很多檔。一方面轉杯直徑與轉杯速度有關(guān),速度高時(shí)配置小直徑轉杯,速度低時(shí)配置大直徑轉杯,這主要是考慮降低動(dòng)力消耗的原因。另一方面,應根據所紡纖維長(cháng)度確定配置轉杯直徑的大小,纖維長(cháng)度長(cháng)時(shí),應采用大直徑轉杯,纖維長(cháng)度短時(shí),可采用小直徑轉杯,否則成紗容易產(chǎn)生纏繞纖維的現象。轉杯有抽氣式和自排風(fēng)式兩種形式,各自配置在抽氣式轉杯紡紗紗機和自排風(fēng)式轉杯紡紗機上。凝聚槽形狀基本上有U形和V形兩種槽,紡制紗線(xiàn)密度比較大時(shí),采用U形凝聚槽,而紡制紗線(xiàn)密度比較小時(shí),采用V形凝聚槽。轉杯速度的高低決定了產(chǎn)品產(chǎn)量和成紗的捻度,一般抽氣式轉杯紡紗機的轉杯速度高于自排風(fēng)式轉杯紡紗機的轉杯速度。在紡制細特紗時(shí),配置的轉杯速度都比較高,這主要是因為考慮到經(jīng)濟效益問(wèn)題。/ _& n+ p7 T2 l6 a! ?
7#
 樓主| 發(fā)表于 2015-6-18 21:32:41 | 只看該作者
# G' E' g3 i) F4 [# b- d* v8 ]
卷繞張力牽伸倍數由卷繞槽線(xiàn)速度V卷和輸出線(xiàn)速度V輸出決定,即V卷與V輸出的比值一般控制在0.98~1.08之間,且其要求卷裝成形既不松弛又不因張力過(guò)大而增加斷頭。一般紡制純棉中低特紗時(shí),可采用1倍左右的卷繞張力牽伸,而紡純棉細特紗和非棉原料時(shí)要適當減小牽伸倍數,以降低斷頭。
6#
 樓主| 發(fā)表于 2015-6-18 21:31:45 | 只看該作者
5.牽伸倍數 
+ W6 u* P8 [, {' q" T0 ?牽伸系數根據轉杯紡落棉率、纖維損傷、捻縮、卷繞張力、牽伸倍數等綜合因素而定,一般為1.02~1.05。紡紗線(xiàn)密度和條子定量及牽伸倍數的關(guān)系見(jiàn)表。3 S( h$ f& N* ]! S2 t% f' X
紡紗線(xiàn)密度和條子定量及牽伸倍數關(guān)系

# \+ V1 W) n/ l0 Q3 o& ~6 f
紡紗線(xiàn)密度(tex)
  
  
條子定量(g/5m)
  
  
牽伸倍數
  
  
72~96
  
  
20~25
  
  
41~69
  
  
29~72
  
  
18~20
  
  
49~137
  
  
24~29
  
  
16~18
  
  
110~148
[/tr]

/ `0 x( Z- ]8 b* ]" G( _' c; ?
: S+ j$ p, V9 A4 H: O: L5 z
5#
發(fā)表于 2015-6-16 20:17:56 | 只看該作者
5.牽伸倍數 
: ?- L8 H7 W* O2 Z1 y. s牽伸系數根據轉杯紡落棉率、纖維損傷、捻縮、卷繞張力、牽伸倍數等綜合因素而定,一般為1.02~1.05。紡紗線(xiàn)密度和條子定量及牽伸倍數的關(guān)系見(jiàn)下表。
8 a, |9 z$ D  o  t& h/ D. e卷繞張力牽伸倍數由卷繞槽線(xiàn)速度V卷和輸出線(xiàn)速度V輸出決定,即V卷與V輸出的比值一般控制在0.98~1.08之間,且其要求卷裝成形既不松弛又不因張力過(guò)大而增加斷頭。一般紡制純棉中低特紗時(shí),可采用1倍左右的卷繞張力牽伸,而紡純棉細特紗和非棉原料時(shí)要適當減小牽伸倍數,以降低斷頭。
* l8 w& w9 h+ ]/ ?3 Q5 N; A& c3 V" a9 ?9 l+ S: X; z
紡紗線(xiàn)密度和條子定量及牽伸倍數關(guān)系
  
紡紗線(xiàn)密度(tex)

" U# e+ _1 D7 d9 L* }" ^# a' v- R

1 L6 Z; H, k9 c. S& r5 V% W3 W
條子定量(g/5m)
- T3 k& G5 E: h0 V! j  E" e

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牽伸倍數

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8 n  I! w6 s, {8 R7 ^* B
72~96
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20~25
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3 f5 I) p; C7 ~1 m" G8 z
41~69

* s7 j6 r5 t# O5 u/ X5 b

8 L, h! n( p8 Q: G7 X3 M
29~72
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* Y2 S; _* ]* Q3 W1 A. ], f
18~20

- O5 m. ?2 b" q# y0 c

6 a; B# J3 N8 ?- Y: a
49~137
" ^3 s# K0 v: K& t( z

! Q" O$ u+ p! ~& F
24~29

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* Y& _' n: q: g
16~18

* N+ J+ ?* j7 |

- g0 h# a% P. T0 ?6 R6 Z2 v
110~148
4 j7 c9 T: `/ {3 {+ ~2 L
  
  
  
  
  

# N3 N) _3 J; g; l8 `* x
6 V2 D( N0 C; \8 v
4 #
發(fā)表于 2015-6-16 19:47:10 | 只看該作者

* Z% P/ s, p* E8 |1 k# V& S0 o4.假捻盤(pán)規格 0 w+ Y+ v1 d9 D9 L4 I1 X
假捻盤(pán)規格應根據原料品種、紡紗線(xiàn)密度和成品要求而定。假捻盤(pán)的主要作用是起假捻作用(假捻效應)。在轉杯紡紗加捻過(guò)程中,由于回轉紗條本身圍繞其軸線(xiàn)回轉,使回轉紗條上產(chǎn)生瞬時(shí)捻度(假捻),以增加剝離點(diǎn)處紗條的強力,達到減小成紗捻系數、降低斷頭、提高成紗穩定性的目的。假捻作用的大小主要由與假捻盤(pán)接觸時(shí)的紗條所受的力和力矩來(lái)決定。$ k. j4 m$ r! P% c- A& O: D- a
加捻盤(pán)規格有盤(pán)徑、曲率半徑和孔徑,根據所采用的原料和成品要求確定采用哪種加捻盤(pán)。如紡制化學(xué)纖維紗、粗特紗和低捻紗時(shí),成紗容易斷頭,就采用假捻效應較強的加捻盤(pán),以減少紗線(xiàn)斷頭。幾種不同形式的加捻盤(pán)和阻捻器如圖所示。
+ L- w* \( ^# M4 A5 Q
不同形式的假捻盤(pán)和阻捻器
3 #
發(fā)表于 2015-6-16 19:43:33 | 只看該作者
3.捻系數和捻度 
% Q2 B6 W4 H% @! c+ Q轉杯紗捻系數要根據原料性能、紡紗線(xiàn)密度和紗線(xiàn)用途而定。根據生產(chǎn)經(jīng)驗,紡純棉中、粗特機織物用紗時(shí),經(jīng)紗捻系數為450,緯紗捻系數為430;紡細特針織紗時(shí),適當降低捻系數;紡其他原料時(shí),應根據紡紗原料的可紡性和用戶(hù)要求而定。一般推薦的轉杯紗
  [- @- m' z* ^* v& B* I捻系數見(jiàn)表。

9 C0 v6 Y) P+ O$ V6 b
紗線(xiàn)種類(lèi)與捻系數

$ U( c- |/ m' X
紗線(xiàn)種類(lèi)
  
  
經(jīng)紗
  
  
緯紗
  
  
針織紗
  
  
針織起絨紗
  
  
捻系數
  
  
430±50
  
  
400±50
  
  
370±50
  
  
350以下
[/tr]

5 \- q2 h# _  z+ n3 O6 f8 e
5 p% G5 i3 T9 X& ]9 j' V3 Y  W8 D
2 #
發(fā)表于 2015-6-16 19:39:33 | 只看該作者
- B6 t: h: |. Z8 t4 e9 R2 J5 @6 R
2.分梳輥形式、規格和速度 4 r& o: V) b7 }& R
根據所采用機型和紡制纖維品種、紡紗線(xiàn)密度及成品要求確定分梳輥形式、規格和速度。轉杯紡紗機的分梳輥形式有鋸齒輥和針輥等,目前采用鋸齒輥較多。' V( W9 q+ l4 X* j% b$ v* P
在實(shí)際生產(chǎn)中,根據紡制原料的不同選擇不同鋸齒規格時(shí),還應該與合理選擇分梳輥速度綜合起來(lái)考慮。分梳輥的主要作用是分解纖維。對分梳輥速度的要求,既要分解纖維,又要盡可能減少纖維損傷、減少纖維彎鉤,并有一定的排雜作用,同時(shí)還要求纖維容易轉移。
; B' A" U. G0 G5 ~4 o# ^1 U' H不同機型采用的分梳輥轉速不同,一般在5000~11000r/min之間。

* T9 i* K) {( `+ }4 W$ [7 M  W
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