外側式機械式調節送經(jīng)機構的原理、送經(jīng)量計算和張力調節

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調節式送經(jīng)機構以控制經(jīng)紗張力均勻為目標，根據織造過(guò)程中受各種因素綜合影響的經(jīng)紗張力來(lái)調節經(jīng)紗送出量。調節式送經(jīng)機構又分為機械式和電子式兩類(lèi)，從作用原理講，它們都是由經(jīng)紗放送傳動(dòng)部分和送經(jīng)量自動(dòng)調節部分組成。
( j3 v0 n' d: z) ~外側式送經(jīng)機構常用于有梭織機。在有梭織機的技術(shù)改造中，出現了多種外側式送經(jīng)機構，這些送經(jīng)機構的共同特征是：通過(guò)兩個(gè)感應元件分別對經(jīng)紗張力和織軸直徑的檢測進(jìn)行送經(jīng)量調節，從而經(jīng)紗張力控制更加合理，織造過(guò)程中經(jīng)紗張力更為均勻。
同時(shí)，送經(jīng)機構被移到織機外側，維修保養比較方便。典型的外側式送經(jīng)機構如圖所示。

外側式機械式調節送經(jīng)機構
1 [2 [4 {, L7 W, l# I１—偏心盤(pán)?。病鈿ぁ。场獢[桿?。础瓧U?。怠獡跞Α。丁獡鯄K?。贰蹢U?。浮±瓧U?。埂p臂撐桿?。保啊?br /> , {3 b) |: V! a- B! w4 C１１—蝸桿?。保病佪啞。保场X輪?。保础椵S邊盤(pán)齒輪?。保怠D臂?。保丁D子?。保贰p曲線(xiàn)凸輪板
１８—調節轉臂?。保埂B桿?。玻啊?jīng)紗?。玻薄顒?dòng)后梁?。玻病潭ê罅骸。玻场{節桿?。玻础獡跞?font class="jammer">9 g4 @, u5 X, }
２５—擋塊?。玻丁刃螐埩U?。玻贰苿?dòng)器?。玻浮苿?dòng)桿?。玻埂_(kāi)放凸輪

1.經(jīng)紗放送傳動(dòng)部分
# Z8 x) n) F" I9 X% n在經(jīng)紗２０的張力作用下，織軸始終保持著(zhù)放出經(jīng)紗的趨勢，但蝸桿１１和蝸輪１２的自鎖作用阻止了織軸邊盤(pán)齒輪１４帶動(dòng)齒輪１３轉動(dòng)，阻止了經(jīng)紗的自行放出，使經(jīng)紗保持必需的上機張力。
; {% t6 S6 }: J1 N9 f; L安裝在織機主軸上的偏心盤(pán)１回轉時(shí)，帶動(dòng)外殼２作往復運動(dòng)，然后通過(guò)擺桿３拉動(dòng)拉桿４，使拉桿上的擋圈５產(chǎn)生往復動(dòng)程Ｌ。擋圈５向左移動(dòng)時(shí)，在走完一段空程Ｌｃ之后才與擋塊６接觸，推動(dòng)著(zhù)擋塊共同移動(dòng)了Ｌｘ動(dòng)程（Ｌｘ＝Ｌ－Ｌｃ），使三臂桿７的一條臂拉動(dòng)小拉桿８上升。
! N, m4 w; {3 L4 O( @小拉桿的上升經(jīng)雙臂撐桿９、棘爪、棘輪１０驅動(dòng)蝸桿１１，對蝸輪１２、齒輪１３、織軸邊盤(pán)齒輪１４解鎖，使織軸在經(jīng)紗張力作用下作逆時(shí)針轉動(dòng)，放出經(jīng)紗。擋圈５向右移動(dòng)時(shí)，依靠三臂桿７上扭簧的作用，讓三臂桿和雙臂撐桿９復位。
4 e9 A+ \: x* B) N在高經(jīng)紗張力或一般經(jīng)紗張力織造時(shí)，經(jīng)紗完全依靠自身的張力從織軸上放出，送經(jīng)機構僅起著(zhù)控制經(jīng)紗放出量的作用。只有在較低張力織造時(shí)，才有可能是經(jīng)紗張力和送經(jīng)機構的驅動(dòng)力共同發(fā)生作用，即以推拉結合的方式送出經(jīng)紗。

2.送經(jīng)量計算
在主軸回轉一周，織入一根緯紗的過(guò)程中，送經(jīng)機構送出的經(jīng)紗量Ｌｊ為：
2 j0 ^5 q+ G7 \3 H1 y: nＬｊ＝ｍＺ２Ｚ４πＤ/( Ｚ１Ｚ３Ｚ５)
式中：Ｌｊ———每緯送經(jīng)量，ｍｍ；
ｍ———主軸回轉一周過(guò)程中棘輪１０轉過(guò)的齒數；
4 _- y2 m3 x' B: G1 i# q9 T# DＺ１、Ｚ２、Ｚ３、Ｚ４、Ｚ５———分別為棘輪１０、蝸桿１１、蝸輪１２、齒輪１３齒數和織軸邊盤(pán)齒輪１４的齒數或頭數；
6 X% C: V( q! q! R; }1 g( CＤ———織軸直徑，ｍｍ。
如將Ｚ１＝６０、Ｚ２＝３（蝸桿頭數有１、２、３三種，現以３為例），Ｚ３＝２０、Ｚ４＝２３、Ｚ５＝１１６代入上式，則得：
Ｌｊ＝０．００１５６ｍＤ
空軸的織軸直徑Ｄｍｉｎ＝１１５ｍｍ，滿(mǎn)軸的織軸直徑Ｄｍａｘ＝５９５ｍｍ。在織軸從滿(mǎn)軸到空軸的變化過(guò)程中，為保持每緯送經(jīng)量Ｌｊ不變，主軸回轉一周時(shí)間內棘輪轉過(guò)的齒數ｍ應逐漸增加，由上式知，ｍ與Ｄ之間應成雙曲線(xiàn)關(guān)系。
該送經(jīng)機構（當Ｚ２＝３）能滿(mǎn)足織物所要求的最大每緯送經(jīng)量Ｌ′ｊｍａｘ和最小每緯送經(jīng)量Ｌ′ｊｍｉｎ
分別為：
Ｌ′ｊｍａｘ＝Ｌｊ＝０．００１５６×ｍｍａｘ×Ｄｍｉｎ＝１．７９４（ｍｍ）
Ｌ′ｊｍｉｎ＝Ｌｊ＝０．００１５６×ｍｍｉｎ×Ｄｍａｘ＝０．１８６（ｍｍ）
6 [" Z2 n* `" H' q- ]5 g7 \# T2 A進(jìn)而，由上兩式可以計算該送經(jīng)機構（Ｚ２＝３）的可織緯密范圍為（為使計算最大緯密值留有余地，一般高密織物?。幔隇椋罚?，低密織物ａｊ為２％）：
Ｐｗｍｉｎ＝ １００/{Ｌ′ｊｍａｘ（１－ａｊ）}＝ １００/{１.７９４×（１－０.０２）}＝５７（根／１０ｃｍ）
Ｐｗｍａｘ＝ １００/{Ｌ′ｊｍｉｎ（１－ａｊ）}＝ １００/{０.１８６×（１－０.０７）}＝５７８（根／１０ｃｍ）
6 w2 U$ u( P' m) w在實(shí)際使用中，可改變蝸桿１１頭數，以適應不同的織物緯密。
Ｚ２＝３，粗檔緯密：５７～１５７根／１０ｃｍ；
2 f# G3 Z. g* B# ^' F, F: ^Ｚ２＝２，中檔緯密：１５７～３１５根／１０ｃｍ；
$ p  R6 B) X' W/ G) lＺ２＝１，細檔緯密：３１５～７８７根／１０ｃｍ。
由此可見(jiàn)，外側式送經(jīng)機構具有比較寬的緯密覆蓋面。
* t1 {) @. C5 g9 c

  _  h  I& O; I% M$ d3.送經(jīng)量自動(dòng)調節部分
8 |: Z. Q9 g$ U! O1 s8 u4 V7 @當經(jīng)紗張力因某種原因而增加時(shí)，上圖中經(jīng)紗２０施加在活動(dòng)后梁２１上的力增加，使扇形張力桿２６繞Ｏ４軸上抬，調節桿２３上升，固定在調節桿上的擋圈２４也隨之上升，允許三臂桿７在扭簧作用下繞Ｏ３軸沿順時(shí)針?lè )较蜣D過(guò)一個(gè)角度，在新的非正常的位置上達到力的平衡。于是，擋塊６與擋圈５的空程距離Ｌｃ縮小。由于Ｌ不變，因此動(dòng)程Ｌｘ增大，織軸送出經(jīng)紗量增多，使經(jīng)紗張力下降，趨向正常數值，扇形張力桿和三臂桿也回復到正常位置。當經(jīng)紗張力因某種原因而減小時(shí)，情況相反，使織軸送出經(jīng)紗量減少，讓經(jīng)紗張力朝著(zhù)正常數值方向增長(cháng)，張力調節機構也逐漸恢復正常位置。
經(jīng)紗張力調節裝置滿(mǎn)足了織軸由滿(mǎn)軸到空軸送經(jīng)量一致的要求，使經(jīng)紗張力均勻穩定，讓扇形張力桿自始至終處在一個(gè)正常位置上，或由于其他隨機的張力波動(dòng)原因，在這個(gè)正常位置附近作小量的上下偏移，對張力波動(dòng)做出補償。
為適應不同緯密的織物加工，調節轉臂１８的作用半徑要做相應調整，這通過(guò)改變連桿１９與調節轉臂鉸鏈點(diǎn)Ｅ的位置來(lái)實(shí)現。由計算可知作用半徑越大，Ａ點(diǎn)的移動(dòng)距離Ａ′Ａ″越大，可加工的織物緯密就越小。
下圖為外側式送經(jīng)機構的經(jīng)紗動(dòng)態(tài)張力測定結果，三條曲線(xiàn)表明：在織軸直徑由大到小的變化過(guò)程中，經(jīng)紗張力是比較均勻的，其差異在２％ ～８％之間。
4 h, \/ n3 k% k) g6 \: f當活動(dòng)后梁處于正常位置時(shí)，靜態(tài)綜平時(shí)刻的經(jīng)紗張力被定義為工藝設計規定的織機上機張力?？梢酝ㄟ^(guò)改變張力重錘的重量、數量及其重力作用的力臂長(cháng)度，調節經(jīng)紗的上機張力，達到工藝設計規定的數值。
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外側式送經(jīng)機構的經(jīng)紗動(dòng)態(tài)張力變化曲線(xiàn)
１—打緯時(shí)刻經(jīng)紗動(dòng)態(tài)張力?。病罂跐M(mǎn)開(kāi)時(shí)刻經(jīng)紗動(dòng)態(tài)張力   ３—綜平時(shí)刻經(jīng)紗動(dòng)態(tài)張力