筒子紗退繞張力的影響因素

1.導紗孔導致紗線(xiàn)張力變化
8 I+ ]2 X0 X0 ~0 C' ?紗線(xiàn)從固定的筒子上高速退繞時(shí)，在導紗孔和筒子上紗線(xiàn)分離點(diǎn)之間形成氣圈。在導紗孔處，這段紗線(xiàn)的張力取決于紗線(xiàn)對筒子表面粘附力、紗線(xiàn)在筒子表面摩擦滑移所產(chǎn)生的摩擦阻力、退繞紗圈的運動(dòng)慣性力、空氣阻力以及氣圈引起的離心力等。
圖所示為導紗孔處紗線(xiàn)的張力變化曲線(xiàn)。圖（ａ）組曲線(xiàn)反映了相同整經(jīng)速度條件下，不同紗線(xiàn)線(xiàn)密度對紗線(xiàn)張力的影響，線(xiàn)密度越大，紗線(xiàn)張力也就越大。圖（ｂ）組曲線(xiàn)反映了相同紗線(xiàn)線(xiàn)密度條件下，不同整經(jīng)速度對紗線(xiàn)張力的影響，速度越高，紗線(xiàn)張力就越大。兩組曲線(xiàn)都表明了紗線(xiàn)張力做周期性的變化，變化周期ｔｎ對應于筒子上兩層紗線(xiàn)的退繞；退繞點(diǎn)位于筒子底部（大端）時(shí)，由于紗線(xiàn)未能完全拋離筒子表面，致使摩擦紗段較長(cháng)，增加了紗線(xiàn)分離點(diǎn)的張力，因此紗線(xiàn)退繞張力最大并對應于曲線(xiàn)的波峰；退繞點(diǎn)位于筒子頂部（小端）時(shí)，摩擦紗段很短，則對應于曲線(xiàn)的波谷。
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導紗孔處紗線(xiàn)張力變化曲線(xiàn)

1 Y+ Q9 V- [1 Z4 t& c2.筒子退繞對整經(jīng)張力的影響
$ h0 U, p; h4 w, U4 ^* z通常筒子處于平置的工作狀態(tài)，當退繞點(diǎn)位于筒子圓錐表面下半部分時(shí)，由于紗線(xiàn)自重的作用紗線(xiàn)比較容易拋離筒子表面，從而摩擦紗段較短，紗線(xiàn)的退繞張力較小。反之，當退繞點(diǎn)位于上半部分時(shí)，則紗線(xiàn)退繞張力較大。為減少這種張力差異，在筒子架的安裝保養工作中，規定筒子錠座的中心線(xiàn)應通過(guò)導紗孔垂直下方（１５±５）ｍｍ處，如圖所示。
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筒子錠座與導紗孔相對位置

3.整經(jīng)速度對整經(jīng)張力的影響
' j( I/ Y. l$ h7 N) k# k/ }# a. Z生產(chǎn)中，整經(jīng)速度的提高可提高設備效率，但也會(huì )增加整經(jīng)張力及整經(jīng)張力不勻，從而增加整經(jīng)斷頭，惡化整經(jīng)質(zhì)量，降低整經(jīng)設備效率。圖表明，隨整經(jīng)速度提高，氣圈頂點(diǎn)的導紗孔處紗線(xiàn)退繞平均張力（筒子大小端處退繞張力的平均值）也不斷增加。

紗線(xiàn)退繞平均張力Ｔ與整經(jīng)速度ｖ的關(guān)系

$ l) a* H/ \3 p5 M# s4.筒子卷裝尺寸對整經(jīng)張力的影響
5 U- ?5 v5 n: ?! w/ V( y. G整個(gè)筒子紗線(xiàn)退繞平均張力變化如圖所示。曲線(xiàn)表明，隨筒子卷裝尺寸變化，導紗孔處的紗線(xiàn)張力也發(fā)生變化，特別在高速整經(jīng)或粗特紗加工時(shí)變化尤為明顯。因此，筒子架上筒子退繞尺寸應保持一致。
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紗線(xiàn)退繞平均張力Ｔ與圓錐形筒子平均直徑Ｄ的關(guān)系

１—１０００ｍ／ｍｉｎ?。病福埃埃恚恚椋睢。场叮埃埃恚恚椋睢。础矗埃埃恚恚?/div>

( k) x3 Q/ D3 \" m, v0 |5.導紗距離對整經(jīng)張力的影響
" J& g3 W) _8 J9 H9 K. r  L當導紗距離不同時(shí)，紗線(xiàn)退繞平均張力也發(fā)生變化。實(shí)踐表明，存在著(zhù)最小張力的導紗距離。大于或小于此值，都會(huì )使平均張力增加，這是因為導紗距離越長(cháng)則退解氣圈的紗線(xiàn)質(zhì)量越大，退解時(shí)氣圈離心慣性力也越大。導紗距離小時(shí)，則紗線(xiàn)在退解時(shí)易與筒子摩擦，又使張力有所增加。生產(chǎn)中一般采用的導紗距離為１４０～２５０ｍｍ，對于滌棉紗，為了減少紗條扭結，以采用偏短的導紗距離為宜。