2.送經(jīng)量計算
在主軸回轉一周，織入一根緯紗的過(guò)程中，送經(jīng)機構送出的經(jīng)紗量Ｌｊ為：
Ｌｊ＝ｍＺ２Ｚ４πＤ/( Ｚ１Ｚ３Ｚ５)
式中：Ｌｊ———每緯送經(jīng)量，ｍｍ；
ｍ———主軸回轉一周過(guò)程中棘輪１０轉過(guò)的齒數；
Ｚ１、Ｚ２、Ｚ３、Ｚ４、Ｚ５———分別為棘輪１０、蝸桿１１、蝸輪１２、齒輪１３齒數和織軸邊盤(pán)齒輪１４的齒數或頭數；
" g6 h4 M! ^- N; [% [Ｄ———織軸直徑，ｍｍ。
* x# q: c3 D9 O3 z. D0 y: T如將Ｚ１＝６０、Ｚ２＝３（蝸桿頭數有１、２、３三種，現以３為例），Ｚ３＝２０、Ｚ４＝２３、Ｚ５＝１１６代入上式，則得：
9 y4 |+ U; P" O6 |+ U$ ]1 c# C* yＬｊ＝０．００１５６ｍＤ
. u9 D* A) I) U空軸的織軸直徑Ｄｍｉｎ＝１１５ｍｍ，滿(mǎn)軸的織軸直徑Ｄｍａｘ＝５９５ｍｍ。在織軸從滿(mǎn)軸到空軸的變化過(guò)程中，為保持每緯送經(jīng)量Ｌｊ不變，主軸回轉一周時(shí)間內棘輪轉過(guò)的齒數ｍ應逐漸增加，由上式知，ｍ與Ｄ之間應成雙曲線(xiàn)關(guān)系。
, l, ~2 c& v( l* }$ J+ y該送經(jīng)機構（當Ｚ２＝３）能滿(mǎn)足織物所要求的最大每緯送經(jīng)量Ｌ′ｊｍａｘ和最小每緯送經(jīng)量Ｌ′ｊｍｉｎ
分別為：
7 Z. h- h( S7 ^+ R# t( xＬ′ｊｍａｘ＝Ｌｊ＝０．００１５６×ｍｍａｘ×Ｄｍｉｎ＝１．７９４（ｍｍ）
# [0 `  K5 c& t; ~0 X9 _Ｌ′ｊｍｉｎ＝Ｌｊ＝０．００１５６×ｍｍｉｎ×Ｄｍａｘ＝０．１８６（ｍｍ）
: ]5 Q- P2 O& G! F進(jìn)而，由上兩式可以計算該送經(jīng)機構（Ｚ２＝３）的可織緯密范圍為（為使計算最大緯密值留有余地，一般高密織物?。幔隇椋罚?，低密織物ａｊ為２％）：
Ｐｗｍｉｎ＝ １００/{Ｌ′ｊｍａｘ（１－ａｊ）}＝ １００/{１.７９４×（１－０.０２）}＝５７（根／１０ｃｍ）
4 M2 b. o- Q* jＰｗｍａｘ＝ １００/{Ｌ′ｊｍｉｎ（１－ａｊ）}＝ １００/{０.１８６×（１－０.０７）}＝５７８（根／１０ｃｍ）
在實(shí)際使用中，可改變蝸桿１１頭數，以適應不同的織物緯密。
Ｚ２＝３，粗檔緯密：５７～１５７根／１０ｃｍ；
! g; ]/ _; i! B- B3 TＺ２＝２，中檔緯密：１５７～３１５根／１０ｃｍ；
Ｚ２＝１，細檔緯密：３１５～７８７根／１０ｃｍ。
8 G; n# G9 e5 _5 {$ B! C由此可見(jiàn)，外側式送經(jīng)機構具有比較寬的緯密覆蓋面。
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$ p6 T& h8 U% ?  `1.經(jīng)紗放送傳動(dòng)部分
9 i" p7 e  ~9 j8 y  h在經(jīng)紗２０的張力作用下，織軸始終保持著(zhù)放出經(jīng)紗的趨勢，但蝸桿１１和蝸輪１２的自鎖作用阻止了織軸邊盤(pán)齒輪１４帶動(dòng)齒輪１３轉動(dòng)，阻止了經(jīng)紗的自行放出，使經(jīng)紗保持必需的上機張力。
2 Q  S& U4 W1 B安裝在織機主軸上的偏心盤(pán)１回轉時(shí)，帶動(dòng)外殼２作往復運動(dòng)，然后通過(guò)擺桿３拉動(dòng)拉桿４，使拉桿上的擋圈５產(chǎn)生往復動(dòng)程Ｌ。擋圈５向左移動(dòng)時(shí)，在走完一段空程Ｌｃ之后才與擋塊６接觸，推動(dòng)著(zhù)擋塊共同移動(dòng)了Ｌｘ動(dòng)程（Ｌｘ＝Ｌ－Ｌｃ），使三臂桿７的一條臂拉動(dòng)小拉桿８上升。
8 q' j! e$ G' N( t. F小拉桿的上升經(jīng)雙臂撐桿９、棘爪、棘輪１０驅動(dòng)蝸桿１１，對蝸輪１２、齒輪１３、織軸邊盤(pán)齒輪１４解鎖，使織軸在經(jīng)紗張力作用下作逆時(shí)針轉動(dòng)，放出經(jīng)紗。擋圈５向右移動(dòng)時(shí)，依靠三臂桿７上扭簧的作用，讓三臂桿和雙臂撐桿９復位。
在高經(jīng)紗張力或一般經(jīng)紗張力織造時(shí)，經(jīng)紗完全依靠自身的張力從織軸上放出，送經(jīng)機構僅起著(zhù)控制經(jīng)紗放出量的作用。只有在較低張力織造時(shí)，才有可能是經(jīng)紗張力和送經(jīng)機構的驅動(dòng)力共同發(fā)生作用，即以推拉結合的方式送出經(jīng)紗。