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標題: 外側式機械式調節送經(jīng)機構的原理、送經(jīng)量計算和張力調節 [打印本頁(yè)]
作者: 三強紡織 時(shí)間: 2015-7-31 21:57
標題: 外側式機械式調節送經(jīng)機構的原理、送經(jīng)量計算和張力調節
本帖最后由 三強紡織 于 2015-7-31 22:09 編輯
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調節式送經(jīng)機構以控制經(jīng)紗張力均勻為目標,根據織造過(guò)程中受各種因素綜合影響的經(jīng)紗張力來(lái)調節經(jīng)紗送出量。調節式送經(jīng)機構又分為機械式和電子式兩類(lèi),從作用原理講,它們都是由經(jīng)紗放送傳動(dòng)部分和送經(jīng)量自動(dòng)調節部分組成。
1 u" h0 v* g. A3 x外側式送經(jīng)機構常用于有梭織機。在有梭織機的技術(shù)改造中,出現了多種外側式送經(jīng)機構,這些送經(jīng)機構的共同特征是:通過(guò)兩個(gè)感應元件分別對經(jīng)紗張力和織軸直徑的檢測進(jìn)行送經(jīng)量調節,從而經(jīng)紗張力控制更加合理,織造過(guò)程中經(jīng)紗張力更為均勻。
# d; ?9 s! ~: |9 o0 Q同時(shí),送經(jīng)機構被移到織機外側,維修保養比較方便。典型的外側式送經(jīng)機構如圖所示。
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外側式機械式調節送經(jīng)機構
+ W& {" F' a4 b1—偏心盤(pán)?。病鈿ぁ。场獢[桿?。础瓧U?。怠獡跞Α。丁獡鯄K?。贰蹢U?。浮±瓧U?。埂p臂撐桿?。保啊?br />
{! w: }/ t, O. k& W0 H3 ~11—蝸桿?。保病佪啞。保场X輪?。保础椵S邊盤(pán)齒輪?。保怠D臂?。保丁D子?。保贰p曲線(xiàn)凸輪板; ~, x6 l- }6 Z: V/ c
18—調節轉臂?。保埂B桿?。玻啊?jīng)紗?。玻薄顒?dòng)后梁?。玻病潭ê罅骸。玻场{節桿?。玻础獡跞?br />
) n& O- F3 s: |3 R* e7 j5 W25—擋塊?。玻丁刃螐埩U?。玻贰苿?dòng)器?。玻浮苿?dòng)桿?。玻埂_(kāi)放凸輪
作者: 三強紡織 時(shí)間: 2015-7-31 21:59
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1.經(jīng)紗放送傳動(dòng)部分+ _" J' S/ K9 \9 }* d( K" w0 ~
在經(jīng)紗20的張力作用下,織軸始終保持著(zhù)放出經(jīng)紗的趨勢,但蝸桿11和蝸輪12的自鎖作用阻止了織軸邊盤(pán)齒輪14帶動(dòng)齒輪13轉動(dòng),阻止了經(jīng)紗的自行放出,使經(jīng)紗保持必需的上機張力。
, L: y2 m8 _3 \4 \安裝在織機主軸上的偏心盤(pán)1回轉時(shí),帶動(dòng)外殼2作往復運動(dòng),然后通過(guò)擺桿3拉動(dòng)拉桿4,使拉桿上的擋圈5產(chǎn)生往復動(dòng)程L。擋圈5向左移動(dòng)時(shí),在走完一段空程Lc之后才與擋塊6接觸,推動(dòng)著(zhù)擋塊共同移動(dòng)了Lx動(dòng)程(Lx=L-Lc),使三臂桿7的一條臂拉動(dòng)小拉桿8上升。. B, y# E- _6 ?! A) N$ S8 k
小拉桿的上升經(jīng)雙臂撐桿9、棘爪、棘輪10驅動(dòng)蝸桿11,對蝸輪12、齒輪13、織軸邊盤(pán)齒輪14解鎖,使織軸在經(jīng)紗張力作用下作逆時(shí)針轉動(dòng),放出經(jīng)紗。擋圈5向右移動(dòng)時(shí),依靠三臂桿7上扭簧的作用,讓三臂桿和雙臂撐桿9復位。% V$ r' T" r& k. `
在高經(jīng)紗張力或一般經(jīng)紗張力織造時(shí),經(jīng)紗完全依靠自身的張力從織軸上放出,送經(jīng)機構僅起著(zhù)控制經(jīng)紗放出量的作用。只有在較低張力織造時(shí),才有可能是經(jīng)紗張力和送經(jīng)機構的驅動(dòng)力共同發(fā)生作用,即以推拉結合的方式送出經(jīng)紗。
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作者: 三強紡織 時(shí)間: 2015-7-31 22:05
" a) h- G$ T3 z2 `2.送經(jīng)量計算! a$ w$ K" p9 f9 E. U
在主軸回轉一周,織入一根緯紗的過(guò)程中,送經(jīng)機構送出的經(jīng)紗量Lj為:: K6 I- X+ a. ^- _2 Y
Lj=mZ2Z4πD/( Z1Z3Z5). d9 q& M# ]$ |' O, a) u
式中:Lj———每緯送經(jīng)量,mm;
1 ~2 d: _3 ~' D! G l- @m———主軸回轉一周過(guò)程中棘輪10轉過(guò)的齒數;
; ]+ p' @1 x1 c1 Q: x+ nZ1、Z2、Z3、Z4、Z5———分別為棘輪10、蝸桿11、蝸輪12、齒輪13齒數和織軸邊盤(pán)齒輪14的齒數或頭數;' W5 M* q* \! g3 Q) k2 m: h' u
D———織軸直徑,mm。% ^% K9 ^; X) {: R) y1 ?
如將Z1=60、Z2=3(蝸桿頭數有1、2、3三種,現以3為例),Z3=20、Z4=23、Z5=116代入上式,則得:
1 I1 g8 l0 Y; W/ ULj=0.00156mD 1 M+ J' A6 \' T/ W- a/ v8 `3 I
空軸的織軸直徑Dmin=115mm,滿(mǎn)軸的織軸直徑Dmax=595mm。在織軸從滿(mǎn)軸到空軸的變化過(guò)程中,為保持每緯送經(jīng)量Lj不變,主軸回轉一周時(shí)間內棘輪轉過(guò)的齒數m應逐漸增加,由上式知,m與D之間應成雙曲線(xiàn)關(guān)系。' z5 B- N" M$ p I3 i& q
該送經(jīng)機構(當Z2=3)能滿(mǎn)足織物所要求的最大每緯送經(jīng)量L′jmax和最小每緯送經(jīng)量L′jmin
- ?. ~& [2 D3 {5 ]6 R分別為:
7 h+ l$ D* E* _% m& Z) t O; nL′jmax=Lj=0.00156×mmax×Dmin=1.794(mm) + y1 q" F" C. Z. ?2 b
L′jmin=Lj=0.00156×mmin×Dmax=0.186(mm)
" Z& X3 J3 |5 _' ~: X' R進(jìn)而,由上兩式可以計算該送經(jīng)機構(Z2=3)的可織緯密范圍為(為使計算最大緯密值留有余地,一般高密織物?。幔隇椋罚?,低密織物aj為2%):
1 @, k1 o4 x4 Q" j2 bPwmin= 100/{L′jmax(1-aj)}= 100/{1.794×(1-0.02)}=57(根/10cm)
& c5 M2 D1 v' {Pwmax= 100/{L′jmin(1-aj)}= 100/{0.186×(1-0.07)}=578(根/10cm)4 o- u* }' F* U7 O2 A% m. o
在實(shí)際使用中,可改變蝸桿11頭數,以適應不同的織物緯密。% D( f2 c! _" E0 q2 v
Z2=3,粗檔緯密:57~157根/10cm;
! [5 r" ~" ~# K) s! @6 Q$ LZ2=2,中檔緯密:157~315根/10cm;
5 z4 F! q* c% \8 n! Y0 S2 wZ2=1,細檔緯密:315~787根/10cm。3 }8 ]( M+ {; l3 W- p- P
由此可見(jiàn),外側式送經(jīng)機構具有比較寬的緯密覆蓋面。
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作者: 三強紡織 時(shí)間: 2015-7-31 22:08
& M: v2 L u4 A3.送經(jīng)量自動(dòng)調節部分1 Z0 k( a. y' b. {
當經(jīng)紗張力因某種原因而增加時(shí),上圖中經(jīng)紗20施加在活動(dòng)后梁21上的力增加,使扇形張力桿26繞O4軸上抬,調節桿23上升,固定在調節桿上的擋圈24也隨之上升,允許三臂桿7在扭簧作用下繞O3軸沿順時(shí)針?lè )较蜣D過(guò)一個(gè)角度,在新的非正常的位置上達到力的平衡。于是,擋塊6與擋圈5的空程距離Lc縮小。由于L不變,因此動(dòng)程Lx增大,織軸送出經(jīng)紗量增多,使經(jīng)紗張力下降,趨向正常數值,扇形張力桿和三臂桿也回復到正常位置。當經(jīng)紗張力因某種原因而減小時(shí),情況相反,使織軸送出經(jīng)紗量減少,讓經(jīng)紗張力朝著(zhù)正常數值方向增長(cháng),張力調節機構也逐漸恢復正常位置。% h: v. N# ?: f& F/ b& t
經(jīng)紗張力調節裝置滿(mǎn)足了織軸由滿(mǎn)軸到空軸送經(jīng)量一致的要求,使經(jīng)紗張力均勻穩定,讓扇形張力桿自始至終處在一個(gè)正常位置上,或由于其他隨機的張力波動(dòng)原因,在這個(gè)正常位置附近作小量的上下偏移,對張力波動(dòng)做出補償。0 i0 i5 J- v' F7 ^
為適應不同緯密的織物加工,調節轉臂18的作用半徑要做相應調整,這通過(guò)改變連桿19與調節轉臂鉸鏈點(diǎn)E的位置來(lái)實(shí)現。由計算可知作用半徑越大,A點(diǎn)的移動(dòng)距離A′A″越大,可加工的織物緯密就越小。7 }& [+ c% d9 S" J- P
下圖為外側式送經(jīng)機構的經(jīng)紗動(dòng)態(tài)張力測定結果,三條曲線(xiàn)表明:在織軸直徑由大到小的變化過(guò)程中,經(jīng)紗張力是比較均勻的,其差異在2% ~8%之間。
9 Y" h; R r* x9 _當活動(dòng)后梁處于正常位置時(shí),靜態(tài)綜平時(shí)刻的經(jīng)紗張力被定義為工藝設計規定的織機上機張力??梢酝ㄟ^(guò)改變張力重錘的重量、數量及其重力作用的力臂長(cháng)度,調節經(jīng)紗的上機張力,達到工藝設計規定的數值。3 r, q0 D/ `7 A
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外側式送經(jīng)機構的經(jīng)紗動(dòng)態(tài)張力變化曲線(xiàn)
, U3 |' B) X u" v. f- j8 e7 u* M1—打緯時(shí)刻經(jīng)紗動(dòng)態(tài)張力?。病罂跐M(mǎn)開(kāi)時(shí)刻經(jīng)紗動(dòng)態(tài)張力 3—綜平時(shí)刻經(jīng)紗動(dòng)態(tài)張力
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